RynekInstalacyjny.pl

Na co warto zwrócić uwagę, projektując system PV

Na co warto zwrócić uwagę, projektując system PV Na co warto zwrócić uwagę, projektując system PV

Zymetric Pompa ciepła ogrzewa polski rynek

Pompa ciepła ogrzewa polski rynek Pompa ciepła ogrzewa polski rynek

Pompa ciepła to efektywny energetycznie system, wykorzystywany na potrzeby centralnego ogrzewania i przygotowania ciepłej wody użytkowej, ale też – chłodzenia pomieszczeń. Te intuicyjne urządzenia pojawiają...

Pompa ciepła to efektywny energetycznie system, wykorzystywany na potrzeby centralnego ogrzewania i przygotowania ciepłej wody użytkowej, ale też – chłodzenia pomieszczeń. Te intuicyjne urządzenia pojawiają się w coraz to większej ilości domów, starych i nowych. To głównie rozwiązania proekologiczne, prosty montaż, serwis i obsługa, a także możliwości dofinansowań przekonują, że zakup właśnie takiego źródła ciepła może być strzałem w dziesiątkę!

Orole.pl Osuszanie powietrza w domu, czyli jak radzić sobie z wilgocią na oknach i pleśnią

Osuszanie powietrza w domu, czyli jak radzić sobie z wilgocią na oknach i pleśnią Osuszanie powietrza w domu, czyli jak radzić sobie z wilgocią na oknach i pleśnią

Gdy na zewnątrz występują niskie temperatury, w budynkach mogą pojawić się problemy z poziomem wilgotności.Woda zbiera się na oknach, pranie nie wysycha po rozwieszeniu, pojawiają się pierwsze oznaki pleśni...

Gdy na zewnątrz występują niskie temperatury, w budynkach mogą pojawić się problemy z poziomem wilgotności.Woda zbiera się na oknach, pranie nie wysycha po rozwieszeniu, pojawiają się pierwsze oznaki pleśni w postaci zapachu i czarnych kropek w rogach pomieszczeń.

Wymiarowanie instalacji wody ziębniczej (cz. 2.)

Chłodzone powietrzem agregaty wody ziębniczej w wersji tylko chłodzenie serii WSAT-XSC 200H-360L przeznaczone do instalacji zewnętrznej ze wbudowanym modułem hydraulicznym.
Fot. Kliweko

Chłodzone powietrzem agregaty wody ziębniczej w wersji tylko chłodzenie serii WSAT-XSC 200H-360L przeznaczone do instalacji zewnętrznej ze wbudowanym modułem hydraulicznym.


Fot. Kliweko

W pierwszej części artykułu (RI 6/08, s. 92.) zaprezentowano wytyczne dotyczące prawidłowego wymiarowania elementów istotnych w odniesieniu do bezpieczeństwa funkcjonowania systemów wody ziębniczej. Omówiono zagadnienia związane z doborem wzbiorczych naczyń przeponowych i zbiorników buforowych oraz celowości ich zastosowania w systemie z pośrednim odparowaniem czynnika chłodniczego. W drugiej i ostatniej części artykułu zostaną przedstawione aspekty związane z doborem zaworów bezpieczeństwa, filtrów mechanicznych, a także wytyczne dotyczące prawidłowego wymiarowania średnic przewodów transportujących medium – wodę ziębniczą.

Jak wspomniano w pierwszej części artykułu, za poprawną pracę systemu klimatyzacyjnego odpowiedzialnych jest wiele urządzeń, które są nieodłącznymi elementami hydraulicznej instalacji klimatyzacyjnej.

Należą do nich: filtr mechaniczny, manometr, pompa, czujnik zaniku ciśnienia, czujnik ciśnienia uruchamiający drugą pompę (rezerwową), czujnik ciśnienia zabezpieczający przed „suchobiegiem” pompy (aktywacja w przypadku opróżnienia instalacji), zawór odcinający kulowy, grzałka elektryczna w zbiorniku buforowym jako opcjonalne zabezpieczenie antyzamrożeniowe, zawór napełniający, zawór opróżniający, zbiornik buforowy, termometr, termostat antyzamrożeniowy (opcjonalnie), naczynie wzbiorcze przeponowe, zawór zwrotny (dla pomp połączonych równolegle), zawór bezpieczeństwa oraz automatyczny zawór odpowietrzający.

W dalszej części artykułu zostaną omówione zagadnienia dotyczące ww. urządzeń, które sprawiają najwięcej trudności przy doborze projektantom systemów klimatyzacji. Brak bowiem szczegółowych schematów postępowania przy wyborze właściwych rozwiązań skutkuje błędnym doborem urządzeń, które mogą stanowić o awaryjności i przymusowych wyłączeń źródła chłodu, jakimi są agregaty chłodnicze.

Zawór bezpieczeństwa

Zawory bezpieczeństwa stosowane są w instalacjach zamkniętych w celu zabezpieczenia przed wzrostem ciśnienia powyżej dopuszczalnych założeń pracy instalacji, na wypadek gdyby zadziałanie wzbiorczego naczynia przeponowego okazało się niewystarczające. Wypływ cieczy z zaworu bezpieczeństwa w instalacjach chłodniczych jest zasadniczo inny niż dla instalacji grzewczych, jest to bowiem wypływ kropelkowy.

Zawory bezpieczeństwa są montowane jako wyposażenie standardowe lub dodatkowe – jako element wyposażenia modułu hydraulicznego. Moduł hydrauliczny (wraz z zaworem bezpieczeństwa) może znajdować się w agregacie lub poza jego obrysem, stanowiąc wolno stojący, kompaktowy moduł hydrauliczny. Z reguły zawór bezpieczeństwa montowany jest w systemach wody ziębniczej, przy wzbiorczych naczyniach przeponowych.

W przypadku doboru zaworów bezpieczeństwa zasadnicze znaczenie ma określenie przepustowości zaworu. Jeśli moduł hydrauliczny agregatu chłodniczego zawiera w sobie zawór bezpieczeństwa, to znając jego szczegółowe dane techniczne (średnica kanału przepływowego d, współczynnik wypływu zaworu αc) można określić jego przepustowość. Przepustowość zaworów bezpieczeństwa przeznaczonych do zamkniętych instalacji wody ziębniczej zabezpieczających przed nadmiernym wzrostem ciśnienia oblicza się według następującego wzoru [2]:

gdzie:

m – przepustowość zaworu bezpieczeństwa [kg/h],

p1 – ciśnienie zrzutowe [MPa],

p2 – ciśnienie odpływowe [MPa],

ρ1 – gęstość cieczy przed zaworem lub głowicą bezpieczeństwa przy nadciśnieniu p1 i temperaturze t1,

A – obliczeniowa powierzchnia przekroju kanału dopływowego zaworu lub głowicy, obliczona według wzoru A = πd2/4 [mm2],

d – najmniejsza średnica wewnętrzna kanału przepływowego zaworu lub głowicy bezpieczeństwa [mm],

αc – dopuszczony współczynnik wypływu zaworu lub głowicy bezpieczeństwa dla cieczy.

Najbardziej istotne pozostaje zagadnienie dotyczące określenia wymaganej przepustowości zaworu bezpieczeństwa. Wielu projektantów opiera się na wytycznych do obliczeń dla instalacji grzewczych lub nawet korzysta z gotowych tabel producentów, dla których w zależności od mocy grzewczej kotła dokonuje się wyboru określonego typu zaworu.

Jest to błąd, gdyż po pierwsze przepływy wody grzewczej będą zupełnie inne jak dla instalacji wody ziębniczej (inne Δt wody, inny zakres temperatur pracy, inne gęstości cieczy), po drugie specyfika pracy kotła jest zupełnie inna niż agregatu chłodniczego (możliwość tworzenia poduszki parowej dla wyższych temperatur wody grzewczej, inne czasy przyrostu objętości zładu itp.).

Reasumując, wytyczne odnośnie doboru zaworów bezpieczeństwa dla instalacji grzewczych nie powinny być wykorzystywane do doboru zaworów bezpieczeństwa w systemach wody ziębniczej, ponieważ mają inne warunki pracy.W celu obliczenia wymaganej przepustowości projektant musi mieć wiedzę, ile wody należy opróżnić z instalacji oraz w jakim czasie. Autor rozróżnia dwie możliwości przyrostu objętości wody na wskutek zmian temperatury. Pierwszy przypadek to przyrost temperatury wody ziębniczej podczas dłuższego postoju agregatu chłodniczego (dłuższa przerwa w pracy w okresie letnim – wyłączone pompy i sprężarki agregatu). Drugi przypadek to wzrost objętości wody na wskutek przyrostu temperatury w układzie podczas pracy załączonego agregatu chłodniczego (załączona pompa układu hydraulicznego agregatu chłodniczego).

Podczas postoju agregatu chłodniczego w okresie letnim następuje powolny wzrost temperatury zładu wodnego w instalacji hydraulicznej na wskutek oddziaływania wysokiej temperatury powietrza zewnętrznego. Pomimo zastosowanej izolacji temperatura wody ziębniczej przy dłuższej przerwie będzie dążyć do osiągnięcia temperatury powietrza zewnętrznego.

Jeżeli agregat umieszczony jest na dachu budynku temperatura wody ziębniczej może osiągnąć wartość nawet 40°C. Podobnie, gdyby na wskutek awarii sprężarki(-ek) w układzie chłodniczym doszłoby do przypadku, w którym pompy cyrkulacyjne pozostaną w dalszym ciągu załączone, przyrost objętości wody na wskutek oddziaływania wysokiej temperatury powietrza atmosferycznego również spowoduje przyrost ciśnienia w instalacji wody ziębniczej.Dla obu przypadków ilość wody, jaka powinna zostać opróżniona z systemu jest identyczna: powinna zostać opróżniona taka ilość wody, jaka powstaje na wskutek zmian (przyrostu) temperatury.

W poprzedniej części artykułu, przy omawianiu obliczeń dotyczących określenia wymaganej pojemności wzbiorczego naczynia przeponowego, podano wzór na wyliczenie przyrostu objętości. Wymagana ilość wody do opróżnienia równa jest przyrostowi objętości wody w instalacji wody ziębniczej. Pozostaje do rozpatrzenia zagadnienie związane z czasem, w jakim należy opróżnić wspomniany przyrost objętości wody.

Filtr mechaniczny

Szczególnie istotny jest dobór filtrów mechanicznych zabezpieczających agregaty chłodnicze wyposażone w parowacze, które stanowią wymienniki płytowe. Z tego względu w dalszej części zostaną omówione zagadnienia związane z zabezpieczeniem tego typu wymienników. Wymienniki płytowe produkowane są jako lutowane bądź skręcane.

Rozstaw pomiędzy lamelami płyt wynosi w przybliżeniu ok. 1 mm. Jeśli zanieczyszczenie mechaniczne znajdujące się w instalacji hydraulicznej niewyposażonej w filtr przedostanie się do wymiennika płytowego, spowoduje jego zatkanie oraz brak przepływu wody ziębniczej w systemie, co w rezultacie doprowadzi do wytrącenia układu chłodniczego z równowagi oraz awaryjnego wyłączenia agregatu chłodniczego (np. poprzez czujnik zaniku przepływu wody).

Dokonując przeglądu oferty producentów, można zauważyć, że proponowane rozwiązania dotyczą dwóch typów filtrów. Są nimi filtry kołnierzowe oraz gwintowane. Konstrukcję obu typów zaworów przedstawiono na rys. 1., 2. i fot. 1. Porównując parametry techniczne, można zauważyć, że różnią się pomiędzy sobą średnicą, wartością współczynnika k vs, maksymalną temperaturą i ciśnieniem pracy oraz wkładami siatkowymi o różnej liczbie i średnicy oczek. Filtry typu kołnierzowego budowane są w szerszym zakresie średnic w odniesieniu do filtrów gwintowanych.

filtr kołnierzowy

Rys. 1. Filtr kołnierzowy, wykonany z żeliwa, żeliwa sferoidalnego i staliwa: 1 – kadłub, 2 – pokrywa, 3 – wkład filtrujący, 4 – śruby dwustronne, 5 – nakrętki, 6 – korek spustowy, 7 – uszczelka, 8 – korek


Źródło: Zetkama

Filtr z przyłączami gwintowanymi

Rys. 2. Filtr z przyłączami gwintowanymi, wykonanie żeliwne


Źródło: Zetkama

Filtr kołnierzowy i gwintowany

Fot. 1. Filtr kołnierzowy i gwintowany


Źródło: Zetkama


 

Dla analizowanego producenta filtry kołnierzowe zawierają się w średnicach nominalnych DN 15÷400 mm przy współczynniku k vs 5,7÷2200 m3/h, zaś filtry gwintowane oferowane są w zakresie średnic 10÷80 mm przy odpowiadających im wartościach współczynników k vs 1,8÷115 m3/h. Wartość współczynnika k vs zmienia się w zależności od liczby i średnicy oczek we wkładzie filtracyjnym. Standardowe siatki filtracyjne mają 9÷50 oczek przypadających na 1 cm2 przy średnicy oczka 1÷1,6 mm2.

Zastosowanie zatem filtrów o standardowych parametrach wkładu filtracyjnego dla agregatów chłodniczych o małej mocy chłodniczej i wyposażonych w wymienniki płytowe (parowacze) o rozstawie płyt ok. 1 mm2 nie przyniesie spodziewanych rezultatów. Wymagane jest zastosowanie wkładów siatkowych o większej liczbie oczek oraz mniejszej średnicy.

Jako opcjonalne wyposażenie analizowany producent oferuje wkłady o następującej ilości i średnicy oczek: F100 (0,6 mm), F200 (0,5 mm), F300 (0,4 mm), F400 (0,32 mm) i F600 (0,2 mm).

Najbardziej rozsądne wydaje się zastosowanie wkładu F100 (o liczbie 100 oczek na 1 cm2 i średnicy oczka 0,6 mm). Wkłady o większej liczby oczek przypadających na 1 cm2 i mniejszej średnicy będą powodować większe spadki ciśnienia wody w instalacji, co wiąże się z większym zapotrzebowaniem mocy elektrycznej do napędu pompy.

Dodatkowo częstość opróżnienia filtra wzrośnie wraz ze zwiększeniem liczby i zmniejszeniem średnicy oczek w osadniku. Wartość spadku ciśnienia obliczyć można korzystając z zależności na wartość współczynnika kvs filtra:

gdzie:

kvs – współczynnik przepływu [m3/h],

V – strumień objętościowy medium przez parowacz agregatu chłodniczego (odpowiadający znamionowej wydajności chłodniczej agregatu chłodniczego) [m3/h],

Δp – spadek ciśnienia wody na filtrze [bar].

Znając wartość współczynnika ksv [m3/h] oraz przepływ objętościowy V [m3/h], odpowiadający znamionowej wydajności chłodniczej agregatu, dokonujemy przekształcenia wzoru, wyliczając spadek ciśnienia na filtrze [bar]:

Obliczona wartość spadku ciśnienia na filtrze nie powinna przekraczać 30 kPa. Dokonując korekty wkładu siatkowego, dobieramy taki, dla którego ww. spadek ciśnienia nie zostanie przekroczony.

Kompaktowe moduły hydrauliczne

Projektanci systemów wody ziębniczej mają do wyboru dwie możliwości (jeśli chodzi o dobór armatury i osprzętu instalacji wody ziębniczej). Pierwsze rozwiązanie to dobór poszczególnych elementów instalacji oddzielnie, zaś drugi wariant to wybór kompaktowego modułu hydraulicznego oferowanego zazwyczaj przez producentów agregatów chłodniczych.

Zastosowanie kompaktowego modułu hydraulicznego jest rozwiązaniem prostszym, gdyż ze strony projektanta wymaga zweryfikowania danych technicznych armatury zawartej w module hydraulicznym pod kątem projektowanego systemu.

Przy mniejszej mocy chłodniczej agregatów moduły hydrauliczne mogą znajdować się w samym agregacie. Z reguły dla większych wydajności ziębienia moduły hydrauliczne znajdują się poza obrysem agregatu, stanowiąc wolnostojący element z dwoma lub czterema króćcami przyłączeniowymi do podłączenia z agregatem chłodniczym i instalacją hydrauliczną.

Przy doborze modułów hydraulicznych należy zwrócić uwagę na przepływ i ciśnienie dyspozycyjne pomp(y), pojemność i układ hydrauliczny zbiornika buforowego (standardowo-bezwładnościowy lub układ sprzęgła hydraulicznego) oraz weryfikację czy wszystkie elementy znajdują się w module i ich parametrów (nastawa i przepustowość zaworu bezpieczeństwa, pojemność wzbiorczego naczynia przeponowego itp.).

Patrząc na obliczeniową wydajność i ciśnienie dyspozycyjne pompy, warto kierować się przy wyborze właściwego modułu hydraulicznego, by cechował się on układem wielopompowym (z dwoma, trzema lub czterema pompami). Rozwiązanie takie jest zdecydowanie korzystniejsze od układu z jedną pompą, gdyż stosując nawet agregat chłodniczy wielosprężarkowy (bardziej niezawodny) i moduł hydrauliczny z jedną pompą, w momencie awarii pompy, system chłodniczy nie dostarczy chłodu do systemu.

W momencie awarii układu wielopompowego z trzema pompami awaria jednej pompy spowoduje spadek wydajności chłodniczej systemu o 33%. System jednak dalej będzie pracował, choć z częściową wydajnością chłodniczą.

Układy wielopompowe połączone są względem siebie równolegle i w momencie załączenia agregatu chłodniczego wszystkie pompy pracują, osiągając przepływ równy znamionowemu. Dużą niezawodność uzyskuje się poprzez zastosowanie układu czterech pomp połączonych równolegle, z czego jedna pompa jest pompą rezerwową (pracują trzy pompy). W momencie awarii jednej z pracujących pomp, system automatycznie niezwłocznie załącza pompę rezerwową i sygnalizuje awarię uszkodzonej pompy.

Wybór właściwej konfiguracji układu zbiornika buforowego podyktowany jest rodzajem systemu regulacji poszczególnych odbiorników chłodu w instalacji hydraulicznej. Zastosowanie systemu zmiennoprzepływowego bez wymiennika pośredniego wymaga zainstalowania zbiornika w układzie sprzęgła hydraulicznego.

W systemach zmiennoprzepływowych, w których instalacja hydrauliczna zasilająca odbiorniki chłodu jest oddzielona od agregatu chłodniczego poprzez wymiennik pośredni, zbiornik buforowy pomiędzy agregatem a wymiennikiem pośrednim może być w wykonaniu standardowym z dwoma króćcami. Dla instalacji stałoprzepływowych stosowane są zbiorniki w typowym układzie bezwładnościowym (standardowym z dwoma króćcami przyłączeniowymi).

Różne typy konfiguracji hydraulicznych stosowanych w zbiornikach buforowych wynikają z konieczności utrzymania (w przybliżeniu) stałego spadku temperatury medium na parowaczu (najczęściej 5÷6 K). W przypadku zastosowania zbiornika buforowego w układzie standardowym dla instalacji o zmiennym przepływie w sieci nastąpi zmiana przepływu medium przez parowacz agregatu chłodniczego, co wiąże się ze zmianą temperatury wodnego roztworu glikolu lub wody na parowaczu.

Orientacyjne wartości dopuszczalnego spadku temperatury są różne dla poszczególnych producentów i wahają się w zakresie 3÷11 K. Zmiany przepływu powodujące zmianę temperatur poza ten zakres spowodują awaryjne wyłączenie agregatu chłodniczego.

Zastosowanie kompaktowych modułów hydraulicznych znacznie skraca czas montażu instalacji klimatyzacji na placu budowy. Instalacja modułu hydraulicznego polega na posadowieniu modułu oraz przyłączenia króćców do instalacji i agregatu chłodniczego. Przy obecnych kosztach za roboczogodzinę oraz problemach z zatrudnieniem personelu w sektorze instalacyjnym, zastosowanie kompaktowych modułów hydraulicznych stanowi istotne zagadnienie godne rozważenia.

Wymiarowanie przewodów instalacji wody ziębniczej

Podczas wymiarowania przewodów systemów wody ziębniczej należy zwrócić uwagę na dwa następujące aspekty:

  • rodzaj zastosowanego sposobu regulacji wydajności wymienników ciepła i związany z tym rodzaj układu hydraulicznego (układ stałoprzepływowy, układ zmiennoprzepływowy),
  • problem optymalnego zwymiarowania średnic przewodów zasilających, szczególnie tych, które transportują sumaryczne przepływy dla końcowych odbiorników chłodu.

Układy hydrauliczne

Na rys. 4. i 5. przedstawiono typowe rozwiązania regulacji wydajności chłodniczej końcowych odbiorników chłodu (klimakonwektory, chłodnice w centralach klimatyzacyjnych itp.). Rys. 4. zawiera sposób regulacji z wykorzystaniem elementu wykonawczego, jakim jest trójdrogowy zawór regulacyjny. W zależności od temperatury panującej w pomieszczeniu termostat będzie otwierał (w trybie chłodzenia dla chłodnicy, gdy temperatura w pomieszczeniu będzie wyższa od wartości zadanej) bądź przymykał zawór regulacyjny.

 

Przykład instalacji stałoprzepływowej

Rys. 4. Przykład instalacji stałoprzepływowej; regulacja na odbiorniku typu ilościowego; niezależnie od zmiany przestawienia trójdrogowego zaworu regulacyjnego przy odbiorniku chłodu przepływ w sieci pozostaje stały


Źródło: Danfoss

 Przykład instalacji zmiennoprzepływowej

Rys. 5. Przykład instalacji zmiennoprzepływowej; regulacja na odbiorniku typu ilościowego; zmiana przestawienia dwudrogowego zaworu regulacyjnego przy odbiorniku chłodu powoduje zmienny przepływ w sieci


Źródło: Danfoss

Przepływ wody ziębniczej będzie zatem kierowany albo na wymiennik, albo na obejście wymiennika (by-pass zaworu). Niezależnie jednak od stopnia otwarcia zaworu regulacyjnego przy każdym odbiorniku, przepływ w sieci pozostanie niezmienny. System taki nosi nazwę stałoprzepływowego, gdyż niezależnie od zmiany obciążenia cieplnego w klimatyzowanych pomieszczeń, będzie zapewniony stały przepływ cieczy przez parowacz. Z kolei na rys. 5. przedstawiono przypadek z dwudrogowymi zaworami regulacyjnymi.

Przy całkowitym otwarciu zaworów przelotowych i identycznie jak dla rys. 5 hydraulicznie zrównoważonej instalacji, przepływy będą takie same jak dla instalacji z zaworami trójdrogowymi regulacyjnymi. Zmiany występują przy obniżaniu się obciążenia cieplnego w pomieszczeniach, którym towarzyszą różne położenia zaworów dwudrogowych przy poszczególnych odbiornikach chłodu, co powoduje zmienne przepływy cieczy w instalacji hydraulicznej.

Systemy, w których zmianom przestawienia zaworów regulacyjnych towarzyszą zmiany przepływów wody w instalacji, noszą nazwę systemów zmiennoprzepływowych. Zastosowanie systemów zmiennoprzepływowych wymaga dokonania pewnych modyfikacji w instalacji hydraulicznej. Problematyczne jest bowiem w tych układach uzyskanie stałego przepływu przez parowacz agregatu chłodniczego oraz zrównoważenie hydrauliczne instalacji.

W celu uzyskania stałego przepływu przez parowacz agregatu chłodniczego wymagane będzie dokonanie separacji instalacji po stronie obiegu agregatu chłodniczego oraz po stronie instalacji hydraulicznej. W praktyce realizowane jest to poprzez zastosowanie zbiorników buforowych w układzie sprzęgła hydraulicznego bądź poprzez zastosowanie wymienników pośrednich. Na rys. 3b znajduje się schemat instalacji ze zbiornikiem buforowym w układzie sprzęgła hydraulicznego.

Schemat instalacji hydraulicznej kompaktowego modułu hydraulicznego

Rys. 3. Schemat instalacji hydraulicznej kompaktowego modułu hydraulicznego wraz z kompletnym wyposażeniem: a) zbiornik buforowy w układzie standardowym (bezwładnościowym), b) zbiornik buforowy w układzie sprzęgła hydraulicznego F – filtr mechaniczny, M – manometr, P – pompa, PD – czujnik zaniku ciśnienia, PR – czujnik ciśnienia uruchamiający drugą pompę (rezerwową), PRS – czujnik ciśnienia zabezpieczający przed „suchobiegiem” pompy (aktywacja w przypadku opróżnienia instalacji), R – zawór odcinający kulowy, RA – grzałka elektryczna (opcjonalne zabezpieczenie antyzamrożeniowe), RC – zawór napełniający, RS – zawór opróżniający, SA – zbiornik buforowy, T – termometr, TS – termostat antyzamrożeniowy (opcjonalnie), VP – naczynie wzbiorcze przeponowe, VR – zawór zwrotny, VS – zawór bezpieczeństwa, VSA – automatyczny zawór odpowietrzający

Zmiany przepływów w sieci towarzyszące zmianom położeń zaworów regulacyjnych przy poszczególnych odbiornikach chłodu będą powodować zmianę temperatury w zbiorniku buforowym. Przepływ przez parowacz agregatu chłodniczego pozostanie stały niezależnie od zmiany przepływu w instalacji hydraulicznej zasilającej odbiorniki chłodu. Wymagane będzie jednak dla takiego rozwiązania zastosowanie dwóch pomp (lub układów pompowych), jednej w układzie agregat – zbiornik buforowy i drugiej w układzie zbiornik – instalacja hydrauliczna (zasilająca klimakonwektory).

Innym rozwiązaniem jest zastosowanie wymienników pośrednich pomiędzy agregatem a instalacją hydrauliczną. Zaletą takiego rozwiązania jest eliminacja glikolu z systemu, z drugiej jednak wadą jest spadek efektywności energetycznej agregatu chłodniczego z uwagi na zastosowanie cieczy pośredniczącej (niższe temperatury pracy agregatu chłodniczego dla uzyskania takiej samej temperatury na odbiorniku chłodu).

Z uwagi na inne parametry punktu pracy pompy (niższa sprawność) w systemach zmiennoprzepływowych przy pracy z różnymi stopniami otwarcia dwudrogowych zaworów regulacyjnych i towarzyszącemu temu zjawisku rozregulowanie instalacji hydraulicznej zalecane jest zastosowanie dynamicznych zaworów regulacyjnych. Montaż dynamicznych zaworów regulacyjnych przeciwdziała skutkom spowodowanym przez wzrost ciśnienia dyspozycyjnego w instalacji (spowodowanych przez przymykanie się zaworów dwudrogowych przy poszczególnych odbiornikach) i zapobiega przed pogorszeniem stabilności układu regulacji.

Obok dynamicznych zaworów regulacyjnych zaleca się zastosowanie pompy w obiegu zbiornik buforowy – instalacja hydrauliczna zasilająca odbiorniki chłodu (lub wymiennik pośredni – instalacja hydrauliczna) z płynną regulacją prędkości obrotowej sterowaną w funkcji ciśnienia dyspozycyjnego na najbardziej oddalonym odbiorniku chłodu. Niezależnie od pracy całego układu będzie wówczas zapewniony przepływ przez najbardziej oddalony wymiennik w systemie, zaś zmniejszenie obrotów pompy przy pracy z częściowym obciążeniu instalacji hydraulicznej skutkuje zmniejszonym zapotrzebowaniem mocy elektrycznej do napędu pompy.

Należy jednak pamiętać o zastosowaniu przewodu z by-passem przy najbardziej oddalonym wymienniku, pozwalającym na zapewnienie stałego przepływu przez obejście w systemie. Przewód obejściowy powinien być wyposażony w ręczny zawór równoważący ustawiony na taki stopień otwarcia, który spowoduje, że opory w przewodzie obejściowym będą takie same, jak na wymienniku w obiegu najbardziej niekorzystnym.

 

Wymiarowanie średnic przewodów

Obliczenia średnicy przewodów zasilających i powrotnych dokonywane są w oparciu o zakładaną prędkość przepływu cieczy w przewodach, która powinna być mniejsza od wartości 1 m/s. Powyższą graniczną wartość stosuje się do obliczeń zarówno średnic przewodów przy odbiornikach chłodu (klimakonwektorach wentylatorowych), jak i przewodów magistralnych. Korzystając ze wzoru na natężenie przepływu, dokonujemy obliczenia pola przekroju poprzecznego:

gdzie:

m – objętościowe natężenie przepływu [m3/s],

F – pole przekroju poprzecznego przewodu [m2],

v – średnia prędkość w przewodzie [m/s],

a następnie średnicy przewodu:

gdzie:

d – średnica przewodu okrągłego [m],

F – pole przekroju poprzecznego przewodu [m2].

 

Znając zakładaną prędkość cieczy w przewodzie oraz objętościowe natężenie przepływu można dokonać zwymiarowania przewodów opierając się na powyższych wzorach empirycznych. Objętościowe natężenie przepływu m wylicza się ze wzoru na wymaganą wydajność chłodniczą klimakonwektora (lub innego odbiornika chłodu), która wiąże się z obciążeniem cieplnym pomieszczenia:

gdzie:

Q – obliczeniowa wydajność chłodnicza klimakonwektora [kW],

m – objętościowe natężenie przepływu [kg/s],

cw – ciepło właściwe wody lub wodnego roztworu glikolu [kJ/kgK],

Δt – spadek temp. medium na parowaczu [K].

 

Znając wydajność chłodniczą klimakonwektora obliczenie średnicy przewodu zasilającego i powrotnego przy klimakonwektorze nie jest problematyczne. Dylemat pojawia się w momencie obliczeń średnicy dla przewodów magistralnych zasilających większą liczbę klimakonwektorów. Wymagane jest bowiem założenie odpowiedniego sumarycznego objętościowego natężenia przepływu.

Przyjęcie sumarycznej wartości natężenia przepływu dla danego przewodu głównego, którą stanowi arytmetyczna suma maksymalnych przepływów dla poszczególnych klimakonwektorów spowoduje przewymiarowanie instalacji hydraulicznej.

Projektanci dokonują obliczeń, opierając się na sumarycznych przepływach w instalacji, które w rzeczywistości nie występują; co więcej, dla tej samej instalacji dokonywany jest dobór agregatu chłodniczego z uwzględnieniem współczynnika niejednoczesności pracy wszystkich urządzeń (odbiorników chłodu). Punkt pracy pompy jest wówczas odmienny od zakładanego, gdyż agregat o mniejszej mocy chłodniczej będzie „potrzebował” pompę cyrkulacyjną o mniejszym wydatku, zaś instalacja jest wymiarowana na maksymalne wydajności chłodnicze.

W tabeli 4. oraz na rys. 6. dokonano graficznej i matematycznej próby wyjaśnienia problemu. W analizowanym obiekcie znajduje się 8 pomieszczeń, które mają być klimatyzowane. Na potrzeby niniejszego artykułu dokonano szczegółowych obliczeń zysków ciepła, które ujęto w tab. 4., (zawarto też wartości sumaryczne zysków ciepła dla każdego z klimatyzowanych pomieszczeń).

Wartości przepływów są adekwatne do zapotrzebowania na chłód z uwagi, iż pozostałe parametry cieczy są takie same (ciepło właściwe, Δt wody itp.). Jak widać, wartości zysków ciepła zmieniają się dla każdej godziny. Maksymalne zyski ciepła występują dla każdego z pomieszczeń o różnej godzinie, dlatego też u dołu tab. 4. przedstawiono wartości maksymalnych zysków ciepła dla każdego klimatyzowanego pomieszczenia.

Wartości sumarycznych zysków ciepła

Tabela 4. Wartości sumarycznych zysków ciepła (od przegród przeźroczystych, nieprzeźroczystych, oświetlenia elektrycznego, ludzi, urządzeń elektrycznych) dla danej godziny dla 8 klimatyzowanych pomieszczeń


Źródło: Zetkama

Przebiegi sumarycznych zysków ciepła

Rys. 6. Przebiegi sumarycznych zysków ciepła dla budynku z 8 klimatyzowanymi pomieszczeniami; zyski ciepła Q1÷Q8 to przebiegi godzinowe sumarycznych zysków ciepła dla pomieszczeń 1÷8, zaś przebieg ΣQi to przebieg sumarycznych zysków ciepła dla danej godziny dla wszystkich klimatyzowanych pomieszczeń 1÷8 (opis w tekście)


Źródło: B. Adamski

Na przykład w pomieszczeniu nr 1 maksymalne zyski ciepła o wartości 6,82 kW wystąpią o godz. 14.00, z kolei w pomieszczeniu nr 5 zyski ciepła (10,27 kW) wystąpią o godz. 18.00. Postępując zgodnie z najczęściej występującym przypadkiem, projektant dokonuje obliczenia sumarycznego przepływu w przewodzie zasilającym głównym wszystkich 8 jednostek wewnętrznych na podstawie sumy maksymalnych wartości występujących o różnych godzinach.

Dla naszego przypadku wartość zysków ciepła będzie równa 71,76 kW. System zatem będzie przewymiarowany, gdyż przepływy odpowiadające takim wartościom wydajności chłodniczych nie wystąpią. Dane te widać z prawej strony tabeli patrząc na sumaryczne wartości wydajności chłodniczej dla wszystkich klimakonwektorów w danej godzinie.

Maksymalne zapotrzebowanie na chłód wyniesie dla analizowanego obiektu 67,92 kW i wystąpi ono o godz. 18.00. Dla tej wartości zapotrzebowania na chłód należy dokonać obliczenia natężenia przepływu, a następnie obliczenia średnicy głównego przewodu zasilającego. Taki sam sposób postępowania należy przeprowadzić dla pozostałych przewodów zasilających.

Przewód zasilający odbiorniki chłodu w pomieszczeniach nr 1 i 2 powinien zostać dobrany na maksymalne sumaryczne zyski ciepła (14,60 kW), które wystąpią o godz. 12.00. We wszystkich innych godzinach przepływy będą niższe. Podobnie posługując się standardami przyjmowanymi przez projektantów dla pomieszczeń nr 1 i 2 suma maksymalnych zysków ciepła wyniosłaby 15,45 kW.

Przyjmując według obliczeń wartość maksymalnej godzinowej sumy zysków ciepła dla wszystkich klimakonwektorów wentylatorowych, tj. 67,92 kW można ją również wykorzystać do doboru właściwej wielkości agregatu chłodniczego. Wartość ta nie musi być już korygowana przez żadne współczynniki korekcyjne, gdyż przedstawiony tok obliczeniowy uwzględnia nierównomierność pracy jednostek wewnętrznych w całym systemie.

Korzystając jednak z powyższych obliczeń, wynika, że właściwy współczynnik korekcyjny uwzględniający nierównomierność występowania zysków ciepła w klimatyzowanych pomieszczeniach wynosi: 67,92 / 71,76 kW = 0,946.

Podsumowanie

W obu częściach artykułu odniesiono się do problemów, z jakimi na co dzień może spotkać się projektant technolog systemów wentylacji i klimatyzacji. Zagadnienia są o tyle trudne, gdyż nie są one poruszane w literaturze krajowej, a także nie ma ścisłych wytycznych dotyczących projektowania wymienionych w artykule elementów systemów klimatyzacji.

Oczywiście w dwóch częściach artykułu nie brakuje skrótów myślowych, jak też brak jest szczegółowych założeń przyjętych do obliczeń. Jednak z uwagi na ograniczenia rozmiaru publikacji musiały one zostać pominięte. Intencją autora jest próba zaznaczenia dylematów i wątpliwości współczesnego projektanta instalacji sanitarnych.

Literatura

  1. Recnagel, Sprenger, Hönmann, Schramek, Poradnik Ogrzewanie+Klimatyzacja, Gdańsk 1994.
  2. DT-UC-90/WO. Urządzenia ciśnieniowe. Wymagania ogólne. Warunki techniczne dozoru technicznego.
  3. Wichowski R., Dobór wzbiorczych naczyń przeponowych. Wytyczne zgodne z normą EN 12828, Rynek Instalacyjny 6/2006, s. 52.
  4. PN-B-02414:1999 Ogrzewnictwo i ciepłownictwo. Zabezpieczenie instalacji ogrzewań wodnych systemu zamkniętego z naczyniami wzbiorczymi przeponowymi. Wymagania.
  5. EN 12828:March 2003. Heating systems In buildings. Design for water-based heating systems.
  6. prPN-EN 12828 Instalacje ogrzewcze w budynkach. Projektowanie wodnych instalacji centralnego ogrzewania. Projekt normy w języku polskim, Polski Komitet Normalizacyjny.
  7. Materiały szkoleniowe firmy Clivet, Kliweko BTH.

Chcesz być na bieżąco? Zapisz się do naszego newslettera!

Galeria zdjęć

Tytuł
przejdź do galerii

Komentarze

Powiązane

Bartłomiej Adamski Wymiarowanie instalacji freonowych (cz. 2.)

Wymiarowanie instalacji freonowych (cz. 2.) Wymiarowanie instalacji freonowych (cz. 2.)

W niniejszym artykule przedstawione są dodatkowe informacje na temat projektowania rurociągów instalacji chłodniczych. Po obliczeniu średnic rurociągów instalacji chłodniczej i ustaleniu ich odpowiednich...

W niniejszym artykule przedstawione są dodatkowe informacje na temat projektowania rurociągów instalacji chłodniczych. Po obliczeniu średnic rurociągów instalacji chłodniczej i ustaleniu ich odpowiednich długości oraz po narysowaniu podstawowego schematu ich przebiegu należy przemyśleć szczegóły rozwiązania instalacji. Dodatkowe informacje zamieszczone poniżej przydadzą się podczas tej fazy projektowania...

dr inż. Szymon Firląg Współpraca wentylacji mechanicznej z GWC w budynku pasywnym

Współpraca wentylacji mechanicznej z GWC w budynku pasywnym Współpraca wentylacji mechanicznej z GWC w budynku pasywnym

Minimalizacja zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania pomieszczeń w domach pasywnych stawia nowe zadania przed techniką grzewczą i wentylacją. W artykule przedstawiono zagadnienia związane z projektowaniem,...

Minimalizacja zapotrzebowania na ciepło do ogrzewania pomieszczeń w domach pasywnych stawia nowe zadania przed techniką grzewczą i wentylacją. W artykule przedstawiono zagadnienia związane z projektowaniem, doborem i eksploatacją poszczególnych elementów instalacji wentylacyjnej w tego typu obiektach. Zaprezentowano również uproszczoną metodykę projektowania gruntowych, rurowych wymienników ciepła.

Bartłomiej Adamski Programy certyfikacji EUROVENT (cz. 1.)

Programy certyfikacji EUROVENT (cz. 1.) Programy certyfikacji EUROVENT (cz. 1.)

Program certyfikacji EUROVENT ma na celu standaryzację danych technicznych urządzeń przeznaczonych do klimatyzacji i chłodnictwa zgodnie z europejskimi i międzynarodowymi normami. Laboratorium EUROVENT...

Program certyfikacji EUROVENT ma na celu standaryzację danych technicznych urządzeń przeznaczonych do klimatyzacji i chłodnictwa zgodnie z europejskimi i międzynarodowymi normami. Laboratorium EUROVENT pozwala producentom uczestniczącym w programie na wyrównaną konkurencję oraz systematyzację parametrów technicznych urządzeń. W artykule zamieszczono przegląd programów certyfikacji EUROVENT. Z uwagi na stosunkową dużą liczbę grup certyfikacyjnych w pierwszej części zawarto informacje dot. pierwszych...

mgr inż. Wojciech Góra Zastosowanie GIS w systemach wodociągowych i kanalizacyjnych

Zastosowanie GIS w systemach wodociągowych i kanalizacyjnych Zastosowanie GIS w systemach wodociągowych i kanalizacyjnych

Systemy geoinformacyjne stanowią podstawowe narzędzie gromadzenia i przetwarzania informacji przestrzennych odniesionych do powierzchni Ziemi. W ogólnym rozumieniu GIS (Geographic Information System) jest...

Systemy geoinformacyjne stanowią podstawowe narzędzie gromadzenia i przetwarzania informacji przestrzennych odniesionych do powierzchni Ziemi. W ogólnym rozumieniu GIS (Geographic Information System) jest systemem służącym przede wszystkim do zbierania, przechowywania, analizy i wizualizacji tego typu danych. Samo hasło GIS ma kilka kategorii znaczeniowych. Najczęściej jest ono rozumiane jako rodzaj oprogramowania spełniającego określone funkcje (programy GIS), które stanowią narzędzie mające na...

mgr inż. Kamil Więcek Wentylacja hal basenowych. Obliczenia wg znowelizowanych wytycznych VDI 2089

Wentylacja hal basenowych. Obliczenia wg znowelizowanych wytycznych VDI 2089 Wentylacja hal basenowych. Obliczenia wg znowelizowanych wytycznych VDI 2089

W artykule zawarto wybrane fragmenty znowelizowanych wytycznych VDI 2089, szczególnie istotnych przy obliczeniach wentylacji w halach basenowych.

W artykule zawarto wybrane fragmenty znowelizowanych wytycznych VDI 2089, szczególnie istotnych przy obliczeniach wentylacji w halach basenowych.

praca zbiorowa Projekt wentylacji mechanicznej i klimatyzacji budynku Poczty w Warszawie

Projekt wentylacji mechanicznej i klimatyzacji budynku Poczty w Warszawie Projekt wentylacji mechanicznej i klimatyzacji budynku Poczty w Warszawie

Projekt klimatyzacji i wentylacji budynku biurowo-usługowego siedziby Dyrekcji Generalnej Poczty Polskiej zlokalizowanego przy ul. Chmielnej róg Żelaznej w Warszawie Projekt, który postanowiliśmy przedstawić...

Projekt klimatyzacji i wentylacji budynku biurowo-usługowego siedziby Dyrekcji Generalnej Poczty Polskiej zlokalizowanego przy ul. Chmielnej róg Żelaznej w Warszawie Projekt, który postanowiliśmy przedstawić naszym Czytelnikom, jest ciekawym rozwiązaniem architektonicznym, ale także bardzo interesującym ujęciem roli klimatyzacji w budynkach biurowo-usługowych. Klimatyzowane atrium, z którego można pobrać świeże powietrze poprzez otwarcie okna w pokoju, to rozwiązanie warte poznania. Mimo że realizacja...

dr inż. Paula Szczepaniak, dr inż. Maria Wesołowska Wentylacja grawitacyjna budynku jako element jego charakterystyki energetycznej

Wentylacja grawitacyjna budynku jako element jego charakterystyki energetycznej Wentylacja grawitacyjna budynku jako element jego charakterystyki energetycznej

Podstawowe wymaganie dotyczące budynków zawarte jest w art. 5 Prawa budowlanego, według którego obiekt budowlany wraz ze związanymi z nim urządzeniami budowlanymi należy, biorąc pod uwagę przewidywany...

Podstawowe wymaganie dotyczące budynków zawarte jest w art. 5 Prawa budowlanego, według którego obiekt budowlany wraz ze związanymi z nim urządzeniami budowlanymi należy, biorąc pod uwagę przewidywany okres użytkowania, projektować i budować w sposób określony w przepisach, w tym techniczno-budowlanych, oraz zgodnie z zasadami wiedzy technicznej, zapewniając spełnienie wymagań podstawowych, do których należą m.in. odpowiednie warunki higieniczne i zdrowotne.

dr inż. Kazimierz Wojtas Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste (cz. 2)

Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste (cz. 2) Zyski ciepła przez przegrody przezroczyste (cz. 2)

Przy obliczeniach natężenia promieniowania padającego na ścianę o określonym nachyleniu i orientacji model przegrody przezroczystej wg ASHARAE zakłada, że natężenie promieniowania całkowitego jest sumą...

Przy obliczeniach natężenia promieniowania padającego na ścianę o określonym nachyleniu i orientacji model przegrody przezroczystej wg ASHARAE zakłada, że natężenie promieniowania całkowitego jest sumą promieniowania bezpośredniego rozproszonego pochodzącego od „nieboskłonu” oraz promieniowania rozproszonego odbitego od powierzchni ziemi.

Jerzy Kosieradzki Jak projektować klimatyzację? Uwagi praktyczne

Jak projektować klimatyzację? Uwagi praktyczne Jak projektować klimatyzację? Uwagi praktyczne

W jednym z artykułów poświęconych klimatyzacji zapytałem projektantów tych instalacji, dlaczego przy obecnym poziomie wiedzy i szerokim wyborze bardzo dobrych urządzeń w wielu dużych centrach handlowych...

W jednym z artykułów poświęconych klimatyzacji zapytałem projektantów tych instalacji, dlaczego przy obecnym poziomie wiedzy i szerokim wyborze bardzo dobrych urządzeń w wielu dużych centrach handlowych mamy uczucie dyskomfortu, gdyż temperatura jest wysoka przy nadmiernej wilgotności. Zawinił zły projekt, wykonanie czy eksploatacja?

dr inż. Antoni Jakóbczak Wilgotność powietrza i recyrkulacja w wentylacji

Wilgotność powietrza i recyrkulacja w wentylacji Wilgotność powietrza i recyrkulacja w wentylacji

Rekuperatory wentylacyjne są bardziej zagrożone szronieniem, gdy zostaną zastosowane w instalacji wentylacyjnej pomieszczeń suchych, o wilgotności powietrza do 30, a nawet 40%, niż pomieszczeń o wilgotności...

Rekuperatory wentylacyjne są bardziej zagrożone szronieniem, gdy zostaną zastosowane w instalacji wentylacyjnej pomieszczeń suchych, o wilgotności powietrza do 30, a nawet 40%, niż pomieszczeń o wilgotności 60% [1, 2]. A większość pomieszczeń, w których stosuje się wentylację mechaniczną, to pomieszczenia suche. Dotyczy to zwłaszcza pomieszczeń rekreacyjnych i innych przeznaczonych do pracy lekkiej.

Bartłomiej Adamski Sprężarkowe agregaty wody ziębniczej ze skraplaczem chłodzonym cieczą. Budowa, przegląd, zastosowanie

Sprężarkowe agregaty wody ziębniczej ze skraplaczem chłodzonym cieczą. Budowa, przegląd, zastosowanie Sprężarkowe agregaty wody ziębniczej ze skraplaczem chłodzonym cieczą. Budowa, przegląd, zastosowanie

Agregat wody ziębniczej składa się z typowego układu chłodniczego, wyposażony jest więc w: wymienniki parowacza i skraplacza, sprężarki (lub zespół sprężarek), zawór rozprężny oraz przewody freonowe. Czynnik...

Agregat wody ziębniczej składa się z typowego układu chłodniczego, wyposażony jest więc w: wymienniki parowacza i skraplacza, sprężarki (lub zespół sprężarek), zawór rozprężny oraz przewody freonowe. Czynnik chłodniczy (zwany również ziębnikiem), krążąc w zamkniętym obiegu układu chłodniczego, podlega ciągłym przemianom. W parowaczu, przez który przepływa ochładzana woda, czynnik chłodniczy odbiera od niej ciepło (powodując jej schłodzenie) i odparowuje.

dr inż. Anna Charkowska Wybrane metody projektowania wentylacji dla kuchni zbiorowego żywienia

Wybrane metody projektowania wentylacji dla kuchni zbiorowego żywienia Wybrane metody projektowania wentylacji dla kuchni zbiorowego żywienia

W artykule opisano podstawowe zasady projektowania wentylacji w oparciu o informacje i wymagania zawarte w wytycznych niemieckich VDI 2052:2006 [7] oraz wytycznych brytyjskich stowarzyszenia HVCA (Heating...

W artykule opisano podstawowe zasady projektowania wentylacji w oparciu o informacje i wymagania zawarte w wytycznych niemieckich VDI 2052:2006 [7] oraz wytycznych brytyjskich stowarzyszenia HVCA (Heating and Ventilating Contractors’ Association) [6], a także, dla porównania, zalecenia krajowe z 2002 r.

dr inż. Florian Piechurski Dobór materiałów do budowy sieci wod-kan. Sieci wodociągowe

Dobór materiałów do budowy sieci wod-kan. Sieci wodociągowe Dobór materiałów do budowy sieci wod-kan. Sieci wodociągowe

W cyklu artykułów omówiono urządzenia stosowane w sieciach wodociągowych i kanalizacyjnych w aspekcie materiałów, z których zostały wykonane – ich budowy, przeznaczenia, specyfiki montażu, właściwości...

W cyklu artykułów omówiono urządzenia stosowane w sieciach wodociągowych i kanalizacyjnych w aspekcie materiałów, z których zostały wykonane – ich budowy, przeznaczenia, specyfiki montażu, właściwości eksploatacyjnych oraz oddziaływania na zdrowie użytkowników i środowisko naturalne.

dr inż. Florian Piechurski Dobór materiałów do budowy sieci wod-kan. Sieci kanalizacyjne (cz. 1)

Dobór materiałów do budowy sieci wod-kan. Sieci kanalizacyjne (cz. 1) Dobór materiałów do budowy sieci wod-kan. Sieci kanalizacyjne (cz. 1)

Kanalizacja to zespół konstrukcji inżynierskich, którego zadaniem jest odprowadzenie z określonego obszaru zabudowanego (miasta, osiedla, zakładu przemysłowego itp.) wszystkich rodzajów ścieków powstałych...

Kanalizacja to zespół konstrukcji inżynierskich, którego zadaniem jest odprowadzenie z określonego obszaru zabudowanego (miasta, osiedla, zakładu przemysłowego itp.) wszystkich rodzajów ścieków powstałych w wyniku działalności życiowej i produkcyjnej ludzi (wód zużytych) i wód opadowych oraz ich oczyszczenie przed zrzutem do odbiornika.

Bartłomiej Adamski Systemy schładzania powietrza ze zmiennym przepływem czynnika chłodniczego

Systemy schładzania powietrza ze zmiennym przepływem czynnika chłodniczego Systemy schładzania powietrza ze zmiennym przepływem czynnika chłodniczego

Stosowane obecnie systemy klimatyzacyjne, ze względu na proces schładzania, można podzielić na dwa rodzaje: instalacje z bezpośrednim odparowaniem czynnika chłodniczego oraz systemy z „pośrednim” odparowaniem...

Stosowane obecnie systemy klimatyzacyjne, ze względu na proces schładzania, można podzielić na dwa rodzaje: instalacje z bezpośrednim odparowaniem czynnika chłodniczego oraz systemy z „pośrednim” odparowaniem ziębnika. W pierwszym przypadku ciepło od schładzanego powietrza jest bezpośrednio odbierane przez czynnik chłodniczy, w drugim przypadku czynnik chłodniczy schładza ciecz pośredniczącą (wodę, wodny roztwór glikolu), która z kolei odbiera ciepło od powietrza wymagającego schłodzenia. W artykule...

Bartłomiej Adamski Pobór energii elektrycznej przez agregaty chłodnicze

Pobór energii elektrycznej przez agregaty chłodnicze Pobór energii elektrycznej przez agregaty chłodnicze

W artykule zawarto informacje dotyczące zużycia energii elektrycznej przez agregaty chłodnicze. Przedstawiono podstawowe zagadnienia z elektrotechniki i wzory umożliwiające obliczenie zużycia energii elektrycznej...

W artykule zawarto informacje dotyczące zużycia energii elektrycznej przez agregaty chłodnicze. Przedstawiono podstawowe zagadnienia z elektrotechniki i wzory umożliwiające obliczenie zużycia energii elektrycznej przez poszczególne komponenty agregatów chłodniczych, wymagających doprowadzenia energii elektrycznej, a także dokonano zestawienia danych elektrycznych cechujących wytwornice wody ziębniczej, jakie należy przedstawić w wytycznych branżowych. Ponadto zaprezentowano metody umożliwiające zmniejszenie...

dr inż. Marcin Sompoliński, dr hab. inż. Edward Przydróżny Wentylacja i klimatyzacja galerii handlowej

Wentylacja i klimatyzacja galerii handlowej Wentylacja i klimatyzacja galerii handlowej

W artykule szczegółowo opisano system wentylacji i klimatyzacji, w tym wentylacji pożarowej, zainstalowany w galerii handlowej Sfera II w Bielsku-Białej. Ze względu na całoroczne użytkowanie pomieszczeń...

W artykule szczegółowo opisano system wentylacji i klimatyzacji, w tym wentylacji pożarowej, zainstalowany w galerii handlowej Sfera II w Bielsku-Białej. Ze względu na całoroczne użytkowanie pomieszczeń w obiekcie tym zastosowano urządzenia wentylacyjne ze zmiennymi strumieniami powietrza oraz z jego dwustopniowym uzdatnianiem.

mgr inż. Krzysztof Kaiser Wentylacja izolatek szpitalnych (cz. 1)

Wentylacja izolatek szpitalnych (cz. 1) Wentylacja izolatek szpitalnych (cz. 1)

W artykule opisano systemy wentylacyjne stosowane w izolatkach septycznych i aseptycznych oraz w innych pomieszczeniach szpitalnych oddziałów zakaźnych. Za pomocą powietrza przenoszone są drobnoustroje...

W artykule opisano systemy wentylacyjne stosowane w izolatkach septycznych i aseptycznych oraz w innych pomieszczeniach szpitalnych oddziałów zakaźnych. Za pomocą powietrza przenoszone są drobnoustroje chorobotwórcze, dlatego instalacje wentylacyjne i klimatyzacyjne tych pomieszczeń muszą spełniać odpowiednie wymagania techniczne i sanitarne.

dr inż. Anna Charkowska Wentylacja bytowa w garażach zamkniętych

Wentylacja bytowa w garażach zamkniętych Wentylacja bytowa w garażach zamkniętych

Prawidłowe wymiarowanie instalacji wentylacji bytowej jest ściśle zależne od przyjętej metodyki obliczeniowej. Z braku obowiązującej metodyki krajowej w praktyce stosuje się zagraniczne sposoby obliczania...

Prawidłowe wymiarowanie instalacji wentylacji bytowej jest ściśle zależne od przyjętej metodyki obliczeniowej. Z braku obowiązującej metodyki krajowej w praktyce stosuje się zagraniczne sposoby obliczania ilości powietrza wentylacyjnego. Wyniki obliczeń mogą różnić się w zależności od przyjętych założeń w przypadku dokładnych obliczeń lub przyjętych wartości wskaźników przy stosowaniu metod uproszczonych. W artykule przedstawiono metodykę zaczerpniętą z niemieckich wytycznych VDI 2053:2004, istotnie...

mgr inż. Krzysztof Kaiser Filtry powietrza w szpitalnych instalacjach klimatyzacji i wentylacji (cz. 1)

Filtry powietrza w szpitalnych instalacjach klimatyzacji i wentylacji (cz. 1) Filtry powietrza w szpitalnych instalacjach klimatyzacji i wentylacji (cz. 1)

Stosowanie filtrów w instalacji klimatyzacji i wentylacji jest nieodzowne m.in. dla zapewnienia ochrony przed zanieczyszczeniami osadzającymi się na jej elementach, prowadzącymi do uszkodzenia elementów...

Stosowanie filtrów w instalacji klimatyzacji i wentylacji jest nieodzowne m.in. dla zapewnienia ochrony przed zanieczyszczeniami osadzającymi się na jej elementach, prowadzącymi do uszkodzenia elementów składowych instalacji. Jednak głównym powodem, dla którego stosuje się filtry powietrza w instalacjach wentylacyjnych służby zdrowia, są wymagania higieniczno-epidemiologiczne, dotyczące zarówno czystości powietrza dostarczanego do pomieszczeń, jak i usuwanego.

mgr inż. Krzysztof Kaiser Filtry powietrza w szpitalnych instalacjach klimatyzacji i wentylacji (cz. 2)

Filtry powietrza w szpitalnych instalacjach klimatyzacji i wentylacji (cz. 2) Filtry powietrza w szpitalnych instalacjach klimatyzacji i wentylacji (cz. 2)

Stosowanie filtrów powietrza w instalacjach wentylacyjnych i klimatyzacyjnych obiektów służby zdrowia jest konieczne ze względu na wymagania higieniczno-epidemiologiczne dotyczące czystości powietrza dostarczanego...

Stosowanie filtrów powietrza w instalacjach wentylacyjnych i klimatyzacyjnych obiektów służby zdrowia jest konieczne ze względu na wymagania higieniczno-epidemiologiczne dotyczące czystości powietrza dostarczanego do pomieszczeń oraz wyprowadzanego. W części 1 (RI 3/2012) podane zostały informacje na temat procesów wpływających na czystość mikrobiologiczną powietrza, podstawowych mechanizmów filtracji i jej stopni, rodzajów i klasyfikacji oraz najważniejszych parametrów filtrów.

dr inż. Anna Charkowska Rozwiązania techniczne wentylacji garaży

Rozwiązania techniczne wentylacji garaży Rozwiązania techniczne wentylacji garaży

W poprzednim artykule (Wentylacja bytowa w garażach zamkniętych, RI 1–2/2012) opisano wymiarowanie instalacji wentylacji bytowej w zamkniętych garażach na podstawie niemieckich wytycznych. W poniższej...

W poprzednim artykule (Wentylacja bytowa w garażach zamkniętych, RI 1–2/2012) opisano wymiarowanie instalacji wentylacji bytowej w zamkniętych garażach na podstawie niemieckich wytycznych. W poniższej publikacji przedstawione zostały polskie przepisy dotyczące wentylacji mechanicznej garaży oraz najczęściej stosowane rozwiązania wentylacji kanałowej i strumieniowej.

mgr inż. Piotr Nieckuła Centrale wentylacyjne w wersji higienicznej

Centrale wentylacyjne w wersji higienicznej Centrale wentylacyjne w wersji higienicznej

Na krajowym rynku dostępne są różne centrale wentylacyjne w tzw. wersji higienicznej. Jednak niektóre z tych urządzeń pomimo posiadania atestów higienicznych nie spełniają zasadniczych warunków higienicznych...

Na krajowym rynku dostępne są różne centrale wentylacyjne w tzw. wersji higienicznej. Jednak niektóre z tych urządzeń pomimo posiadania atestów higienicznych nie spełniają zasadniczych warunków higienicznych zdefiniowanych w normie PN-EN 13053. Problem dotyczy głównie sposobu wykonania istotnych elementów składowych centrali, które decydują o możliwości nieprzerwanego dostarczania do pomieszczeń czystego powietrza.

Maciej Danielak Odczuwalna jakość powietrza a zapachy

Odczuwalna jakość powietrza a zapachy Odczuwalna jakość powietrza a zapachy

W ostatnich latach problem odczuwalnej jakości powietrza wewnętrznego bardzo zyskał na znaczeniu. Źródłem zanieczyszczenia powietrza i zapachów w pomieszczeniach budynków są m.in. elementy ich wyposażenia,...

W ostatnich latach problem odczuwalnej jakości powietrza wewnętrznego bardzo zyskał na znaczeniu. Źródłem zanieczyszczenia powietrza i zapachów w pomieszczeniach budynków są m.in. elementy ich wyposażenia, jak meble, materiały podłogowe, farby, kleje itp. Zdarza się też, że to sama instalacja wentylacyjna jest źródłem zanieczyszczeń lub czerpie zanieczyszczone powietrze i doprowadza je do pomieszczeń.

Copyright © 2004-2019 Grupa MEDIUM Spółka z ograniczoną odpowiedzialnością Spółka komandytowa, nr KRS: 0000537655. Wszelkie prawa, w tym Autora, Wydawcy i Producenta bazy danych zastrzeżone. Jakiekolwiek dalsze rozpowszechnianie artykułów zabronione. Korzystanie z serwisu i zamieszczonych w nim utworów i danych wyłącznie na zasadach określonych w Zasadach korzystania z serwisu.
Portal Budowlany - rynekinstalacyjny.pl

Ta witryna wykorzystuje pliki cookies do przechowywania informacji na Twoim komputerze. Pliki cookies stosujemy w celu świadczenia usług na najwyższym poziomie, w tym w sposób dostosowany do indywidualnych potrzeb. Korzystanie z witryny bez zmiany ustawień dotyczących cookies oznacza, że będą one zamieszczane w Twoim urządzeniu końcowym. W każdym momencie możesz dokonać zmiany ustawień przeglądarki dotyczących cookies. Nim Państwo zaczną korzystać z naszego serwisu prosimy o zapoznanie się z naszą polityką prywatności oraz Informacją o Cookies. Więcej szczegółów w naszej Polityce Prywatności oraz Informacji o Cookies. Administratorem Państwa danych osobowych jest Grupa MEDIUM Spółka z ograniczoną odpowiedzialnością Sp.K., nr KRS: 0000537655, z siedzibą w 04-112 Warszawa, ul. Karczewska 18, tel. +48 22 810-21-24, właściciel strony www.rynekinstalacyjny.pl. Twoje Dane Osobowe będą chronione zgodnie z wytycznymi polityki prywatności www.rynekinstalacyjny.pl oraz zgodnie z Rozporządzeniem Parlamentu Europejskiego i Rady (UE) 2016/679 z dnia 27 kwietnia 2016r i z Ustawą o ochronie danych osobowych Dz.U. 2018 poz. 1000 z dnia 10 maja 2018r.